附录B （资料性附录）分解、精度和误差
B.1 分解
甲烷标定研究表明，通常热释放速率±1.5%范围内呈线性波动（主要由于火焰自身的紊流），在1 kW~12 kW范围内，通过量热仪测得热释放速率值波动在5%以内，在5 kW~12 kW范围内的波动在2%以内。其他气体的标定的结果类似。将标定气体以一个稳定的速度输入燃烧器。但固体可燃物燃烧的均匀性是由表面高温分解是否均匀决定的。在某些情况下，燃烧均匀性可能显示出大幅度的波动。例如，聚乙烯（甲基丙烯酸甲酯）的波动性通常大于木制品。此外，对于固体材料，分解是由试样的热解过程决定的，而不受仪器限制。
B.2 响应的速度
任何用于测量热释放速率的方法，其响应速度是由最慢的响应元件决定的。在这种耗氧方法响应最慢的是氧分析仪。通常情况下，压力传感器和热电偶的响应时间较快。
B.3 精度
当在多个实验室进行试验时，B.3和B.4中的重复性极限r和再现性极限R根据ISO 5725：1986计算。
注：ISO 5725-1的最新版本提出r和R为1×关联标准偏差，而不是2.8×关联标准偏差。
根据ISO/TC 92/SC 1/WG 5在多个实验室进行了一系列试验。使用的草案功能上与本标准相同。试验的材料是：25 mm的黑色PMMA（
=1180 kg/m3），30 mm的硬质聚氨酯泡沫（=33 kg/m3），13 mm的粒子板（=640 kg/m3），3 mm的硬纸板（=1010 kg/m3），10 mm的石膏板（=1110 kg/m3）和10 mm的耐火处理的粒子板（=750 kg/m3）。每种材料以两种定位（水平和铅垂）和两种辐射照度（25 kW/m2和50 kW/m2）各进行了3次重复试验，在6~8个实验室进行了试验。
根据ASTM E05 SC 21 TG 60进行的类似系列试验得到的数据，对上述试验的数据进行了补充，再一次使用了功能相同的草案、相同的辐射照度、相同的定位方向和重复试样数目。因为ASTM试验中r和R的结果显示了与ISO/TC的结果基本类似的趋势，所以将这些数据作为组合数据集进行了分析。剔除了一种与实验室数据不同的（即对于
）ASTM数据。有6个实验室测试了下列材料：6 mm的耐火ABS（=325 kg/m3），12 mm的粒子板（=640 kg/m3），6 mm的黑色PMMA（=1180 kg/m3），6 mm的聚乙烯（=800 kg/m3），6 mm的PVC（=1340 kg/m3）和25 mm的硬聚异氰脲酸酯泡沫（=28 kg/m3）。
根据ISO 5725：1986，利用这个完整的数据集，计算了关于5种变量的95%置信度的重复性极限r和再现性极限R数值。r和R的数值等于2.8×适当标准偏差。被选为代表试验结果的变量是tig、
描述r和R的是线性回归模型（ISO 5725：1986中的公式Ⅱ），r和R是上述5个变量对所有的重复试样和所有实验室的平均数的函数。回归方程在下面给出，同时也说明了得到拟合关系的平均值的范围。
在5 s~150 s范围内关于tig的结果是：
根据ISO/TC 61/SC 4/WG 3在多个实验室进行了膨胀或变形材料的一系列试验。使用的草案功能上与本标准相同，按照7.5条的规定，试样表面和辐射锥下表面之间的距离为60 mm（代替标准的25 mm）。在这些试验中试验的材料是：9.6 mm的黑色PMMA、4 mm的PVC、3 mm的耐火聚丙烯、5.8 mm和7.8 mm的聚碳酸酯。每种材料取3个重复试样以水平定位和50 kW/m2的辐射照度，在10个实验室进行了试验。
根据ISO 5725：1986，对3个变量tig、
计算了95%置信度的重复性极限r和再现性极限R数值。线性回归模型（ISO 5725：1986中的公式Ⅱ）用来描述r和R，r和R是上述3个变量对所有的重复试样和所有实验室的平均数的函数。回归方程在下面给出，同时也说明了得到拟合关系的平均值的范围。
对于未知化学组分的固体试样，如建筑中使用的材料、家具等，已经证明使用耗氧原理△hc/r0=13.1×103 kJ/kg的标准值，得到了±5%的期望误差范围。对于只有单一热解机制的均匀材料，通过氧弹仪测量确定△hc和通过最终元素分析得到r0，可以降低这个误差。然而，对于大多数试验，这是不实际的，因为试样通常是合成的、非均匀的或表现多次降解反应。但是，对于参照材料认真确定△hc/r0，可以大大地减少误差。
甲烷标定研究表明，通常热释放速率±1.5%范围内呈线性波动（主要由于火焰自身的紊流），在1 kW~12 kW范围内，通过量热仪测得热释放速率值波动在5%以内，在5 kW~12 kW范围内的波动在2%以内。其他气体的标定的结果类似。将标定气体以一个稳定的速度输入燃烧器。但固体可燃物燃烧的均匀性是由表面高温分解是否均匀决定的。在某些情况下，燃烧均匀性可能显示出大幅度的波动。例如，聚乙烯（甲基丙烯酸甲酯）的波动性通常大于木制品。此外，对于固体材料，分解是由试样的热解过程决定的，而不受仪器限制。
B.2 响应的速度
任何用于测量热释放速率的方法，其响应速度是由最慢的响应元件决定的。在这种耗氧方法响应最慢的是氧分析仪。通常情况下，压力传感器和热电偶的响应时间较快。
B.3 精度
当在多个实验室进行试验时，B.3和B.4中的重复性极限r和再现性极限R根据ISO 5725：1986计算。
注：ISO 5725-1的最新版本提出r和R为1×关联标准偏差，而不是2.8×关联标准偏差。
根据ISO/TC 92/SC 1/WG 5在多个实验室进行了一系列试验。使用的草案功能上与本标准相同。试验的材料是：25 mm的黑色PMMA（
=1180 kg/m3），30 mm的硬质聚氨酯泡沫（=33 kg/m3），13 mm的粒子板（=640 kg/m3），3 mm的硬纸板（=1010 kg/m3），10 mm的石膏板（=1110 kg/m3）和10 mm的耐火处理的粒子板（=750 kg/m3）。每种材料以两种定位（水平和铅垂）和两种辐射照度（25 kW/m2和50 kW/m2）各进行了3次重复试验，在6~8个实验室进行了试验。根据ASTM E05 SC 21 TG 60进行的类似系列试验得到的数据，对上述试验的数据进行了补充，再一次使用了功能相同的草案、相同的辐射照度、相同的定位方向和重复试样数目。因为ASTM试验中r和R的结果显示了与ISO/TC的结果基本类似的趋势，所以将这些数据作为组合数据集进行了分析。剔除了一种与实验室数据不同的（即对于
）ASTM数据。有6个实验室测试了下列材料：6 mm的耐火ABS（=325 kg/m3），12 mm的粒子板（=640 kg/m3），6 mm的黑色PMMA（=1180 kg/m3），6 mm的聚乙烯（=800 kg/m3），6 mm的PVC（=1340 kg/m3）和25 mm的硬聚异氰脲酸酯泡沫（=28 kg/m3）。根据ISO 5725：1986，利用这个完整的数据集，计算了关于5种变量的95%置信度的重复性极限r和再现性极限R数值。r和R的数值等于2.8×适当标准偏差。被选为代表试验结果的变量是tig、
描述r和R的是线性回归模型（ISO 5725：1986中的公式Ⅱ），r和R是上述5个变量对所有的重复试样和所有实验室的平均数的函数。回归方程在下面给出，同时也说明了得到拟合关系的平均值的范围。在5 s~150 s范围内关于tig的结果是：
这些公式的意义可以借助一个例子很好地说明。假设一个实验室测试了一个某种材料的试样，并确定了引燃时间为100 s。如果现在同一实验室对同样的材料进行第二次试验，r的估计值为：
那么第二次试验结果落在83 s和117 s之间的可能性为95%。那么，假设相同的材料由不同的实验室来测试，R的估计值为：
那么这个实验室的测试结果落在71 s和129 s之间的可能性为95%。
B.4 精度（对于膨胀或变形材料的试验程序）根据ISO/TC 61/SC 4/WG 3在多个实验室进行了膨胀或变形材料的一系列试验。使用的草案功能上与本标准相同，按照7.5条的规定，试样表面和辐射锥下表面之间的距离为60 mm（代替标准的25 mm）。在这些试验中试验的材料是：9.6 mm的黑色PMMA、4 mm的PVC、3 mm的耐火聚丙烯、5.8 mm和7.8 mm的聚碳酸酯。每种材料取3个重复试样以水平定位和50 kW/m2的辐射照度，在10个实验室进行了试验。
根据ISO 5725：1986，对3个变量tig、
计算了95%置信度的重复性极限r和再现性极限R数值。线性回归模型（ISO 5725：1986中的公式Ⅱ）用来描述r和R，r和R是上述3个变量对所有的重复试样和所有实验室的平均数的函数。回归方程在下面给出，同时也说明了得到拟合关系的平均值的范围。
公式（B.11）和公式（B.12）与公式（B.1）和公式（B.2）的比较表明，由于试样表面和辐射锥下表面之间距离增加到60 mm，引燃时间的重复性和再现性变得很差。其余两个变量的重复性看起来不受影响[见公式（B.3）和公式（B.7）与公式（B.13）和公式（B.15）的对比]，但它们的再现性则因60 mm的距离而略显变差[见公式（B.4）和公式（B.8）与公式（B.14）和公式（B.16）的对比]。
B.5 误差对于未知化学组分的固体试样，如建筑中使用的材料、家具等，已经证明使用耗氧原理△hc/r0=13.1×103 kJ/kg的标准值，得到了±5%的期望误差范围。对于只有单一热解机制的均匀材料，通过氧弹仪测量确定△hc和通过最终元素分析得到r0，可以降低这个误差。然而，对于大多数试验，这是不实际的，因为试样通常是合成的、非均匀的或表现多次降解反应。但是，对于参照材料认真确定△hc/r0，可以大大地减少误差。